Ⅰ 自钻式旁压测试简介
一、概述
预钻式旁压试验需要预先成孔，这样会对孔壁土体产生一定的扰动，旁压孔的深度也会因塌孔等原因而受到限制。为了克服预先成孔所带来的一系列缺点，自钻式旁压仪就应运而生了。英国剑桥大学和法国道桥研究中心早在20 世纪70年代初开始研制自钻式旁压仪，并分别于1973年和1974年相继投入商品市场，进入实际工程应用，使旁压测试技术达到了一个更高的发展阶段。
自钻式旁压仪是一种自行钻进、定位和测试的钻孔原位测试装置。它借助于地面上的(或水下的)回转动力(通常可用液动正循环回转钻机作为动力)，利用旁压器内部的钻进装置，可自地面连续钻进到预定的测试深度，然后在保持钻孔周围土层不受扰动的条件下测试，求得土或软岩的各项力学参数。
目前，国际上有各种型号的自钻式旁压仪，但基本上是以法国道桥式和英国剑桥式两种作为代表。英国剑桥式自钻式旁压仪简称camekomter；法国道桥式自钻式旁压仪简称PAFSOR。
英国剑桥式自钻式旁压仪是由探头(包括钻进器和旁压器)、液压地面升降架系统、钻进器的驱动系统、泥浆循环系统、压力控制系统和数据采集系统五部分组成。其动力设在地面，钻进器由钻杆回转带动，在刃脚内破碎土体，并借助循环水(或泥浆)带出地面。旁压器被压入地下预定位置后，停钻，关闭水泵，解除钻杆压力并开始试验。
图6-14是英国剑桥式自钻式旁压仪的探头构造图。它是单腔，采用气体加压，其内装有弹簧式电阻应变传感器，可测在不同压力下膨胀时的应变值。
图6-14 camekomter探头构造图
图6-15 PAFSOR探头构造图
法国道桥式自钻式旁压仪(简称PAFSOR)由探头(包括钻进器4、旁压器3和钻杆加压系统2)，压力容积控制器和同轴管路系统等组成(图6-15)。它是在旁压器下边装一个液压马达，以带动切削器工作。为驱动液压马达，地表设置液压泵，并通过管路与液压马达相连。旁压器有三腔，也可单腔工作，与预钻式旁压器类似。该仪器仍然用水施加压力于旁压器，用水体积的变化来计算土体的变形。
我国于20世纪80年代初相继研制出自钻式旁压仪，并投入使用。如建设部综合勘察院研制的MIM—1型自钻式旁压仪就是以英、法两国自钻式旁压仪为基础的改进型。它是由地上装置、管路系统和地下装置三大部分组成。地上装置包括显示和自动记录、动力源、气压和放大示波装置。地下装置则分成孔压传感器、变形传感器、自钻装置、加压装置和拾震装置等五个部分。地上、地下各相应部分由水、气、电管路系统连接，使之协调地进行工作。
华东电力设计院研制的PYHL-1型自钻式旁压仪是在PY型预钻式旁压仪的基础上试制成功的。由钻机带动钻杆回转，使探头下部的钻进器切削土体，并借循环水(或泥浆)将土屑带出地面。探头为三腔液压式。旁压器长940mm，测量腔长200mm，外径90mm。
自钻式旁压试验的突出优点是自动成孔，原位测试。它可以使土层的天然结构和应力状态，在测试前保持不变真正起到了原位测试作用。所求土层的各项指标可代表土层的真实情况。其成果的分析和应用是建立在理论基础上的，而不是建立在经验关系上，这是其他土的原位测试方法所无法比拟的。
自钻式旁压试验的主要缺点是所用自钻式旁压仪结构复杂、操作方法也较复杂、测试人员需经较长时间的培训。此法应用历史较短，经验不足，还处于不断改进之中。因此，自钻式旁压试验和预钻式旁压试验将会长期共存，互相取长补短，在工程勘察中发挥重要作用。
二、自钻式旁压试验成果及应用
自钻式旁压器试验的最主要成果是旁压曲线即P-X曲线，依旁压器的加压主方式不同，X的涵义也不同。剑桥式等气压式自钻式旁压曲线中的X指应变ε=Δr/r；对道桥式液压型自钻式旁压曲线中的X指ΔV/V0；对国产PYHL-1型中的X则指测管的水位降。
对于等容剪切理论，应变ε与ΔV/V0之间有下述简单的关系：
土体原位测试与工程勘察
虽然自钻式和预钻式旁压试验的主要成果都是旁压曲线，但它们的旁压曲线有下列不同之处。
图6-16 自钻式旁压曲线及特征值
自钻式旁压曲线如图6-16 所示。把它和预钻式旁压曲线图6-9 相比较，可以看出两曲线的形状有明显的不同。预钻式旁压曲线可分为初始曲线段、似弹性变形直线段和塑性变形发展曲线段；而自钻式旁压曲线却缺失首曲线段，只有似直线段和后部分曲线段。
产生两条曲线不同的主要因素是：预钻式旁压曲线的首曲线段表示试验开始时旁压器和钻孔之间有空隙，孔壁土层受到扰动。因此，施加较小的压力后弹性膜就有较大的变形。
自钻式旁压曲线缺失首曲线段，是因为测试前孔壁土层未受扰动。当开始施加压力时，由于土层中存在着原始水平应力(或静止的土侧压力)，弹性膜不膨胀。当所施加的压力超过土层原始水平应力时，弹性膜开始膨胀。此时，自钻式旁压曲线才偏离压力P轴。此偏离开始点即为P0，其意义为土层原始水平应力。自钻式旁压曲线没有明显的直线段，或者说只有似直线段，且比预钻式旁压曲线直线段陡。当达到极限压力时，按两线段分别求出的极限压力值很接近，但自钻式旁压曲线的极限压力值，所对应的应变值要比预钻式的小得多。
1.通过自钻式旁压曲线，可以得到下列6个试验指标
(1)P20：x=20%时的旁压，大致相当于预钻式旁压曲线上的极限压力PL值。
(2)P4：x=4%时的旁压，大致相当于预钻式旁压曲线上的比例极限Pf值。
(3)P0：为土的原始水平应力。
(4)K0：为土的侧压力系数，由下式求得：
土体原位测试与工程勘察
式中：μ为孔隙水压力(kPa)；γ为土的密度；水下要用浮密度(kN/m3)；h为测试点深度(m)。
(5)τ-x剪切曲线和不排水抗剪强度Cu值：该曲线系根据等容剪切理论推得。
土体原位测试与工程勘察
曲线如图6-16虚线所示。各剪应力τ值为图中旁压曲线上与之相对应的次切距TN。τ-x曲线的峰值，即为不排水抗剪强度的CU值。
(6)不同x值对应的剪切模量Gx
土体原位测试与工程勘察
2.在自钻式旁压曲线上确定地基土体承载力、旁压模量和确定土类
(1)在国内应用自钻式旁压测试确定地基承载力f0时，一般采用下式：
f0=Pf-P0 (6-41)
式中：f0为地基承载力。
(2)若在旁压曲线上的比例界限出现后，曲线很快转弯，并出现极限破坏时，则可用下式确定地基土的承载力：
土体原位测试与工程勘察
式中：F为安全系数，一般取2～3。
(3)计算旁压模量。用PYHL-1型旁压仪试验，建议采用下式计算自钻式旁压模量Efm：
土体原位测试与工程勘察
式中：Sc=37cm；Sf为与旁压器中腔体积相当的测管水位下降值(PYHL-1型旁压仪为37cm)。
(4)鉴定土类。法国Baguelin、Frank等人通过对比试验资料分析，提出了特征系数β。
通过β可以对土进行定名：β＜25%为灵敏粘土；25%＜β＜40%为粘土；35%＜β＜50%为粉土和松砂；45%＜β＜60%为密实砂；β＞60%为极密实砂。
土体原位测试与工程勘察
(5)计算基础沉降。法国Baguelin建议按照梅纳德(Menard)理论来计算基础的沉降值，其公式如下：
土体原位测试与工程勘察
式中：S为基础沉降量(cm)；P为基底单位荷载(kPa)；B0为基础参考宽度，取B0=60cm；当B＜B0时，取B0=B。其他符号意义同前。
自钻式旁压试验应用历史较短，但是它能最大限度地减少土体的扰动，尤其是对那些高灵敏的土体(如软土)，有着很大的发展潜力，相信在不久的将来，对旁压的相关测试指标的应用，将会得到较大的发展。
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Ⅱ 大师帮我儿子取个名字，谢谢
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Ⅲ 钟琦超是不是阳痿了
硬不起来可能是最近太累、喝酒喝多等导致，只能属于广义的阳痿。
狭义的阳痿才是真正的病，不是“最近硬不起来”就能判断的。
但我估计，他是真的阳痿了。
Ⅳ 龙凤胎宝宝，宝爸姓赵，宝妈姓刘，起名字
睿茹 睿蕊 睿芯 睿晶 柔蓝 柔莉 柔桐 柔茼 睿柯 睿珂 睿琦 睿伊 睿捷 睿垭 睿若 睿诺 瑞琦瑞霞 钟琦 银柔 银柯 睿岩 睿云 睿霞 钟睿 睿雪 睿钤 睿琴 睿欣 睿艺 睿铄 睿锦 睿敏睿文 琛楠 琛荣 琛柠 睿峻 睿荣 睿琛 睿毓 睿敏 琛棕 琛宁 檬钊 荣钊 钊锐 琮荣 鑫植 鑫昊 鑫毓 这些名字就是一对对的名字 希望能帮到你，
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公历：2013年 钟蓝珊 钟兰洁 钟芸菱 钟忆柏 钟云昕 钟书兰 钟巧春 钟蕊妮 钟菲阳 钟佩青 钟彦妮 钟思菱 钟紫英 钟沛菡 钟晴兰 钟榆曼 钟巧沁 钟莉梨 钟幻紫 钟采莲 钟璇梅 钟雨珍 钟琦昊 钟绮菱 钟幽茜 钟芷涵 钟黛曼 钟芳林 钟琦美 钟初雪
Ⅵ "钟琦"这个名字好听么男生女生进来说说看…
多好一名字
别人是羡慕你的名字呢
Ⅶ 给三兄妹起名字。
【问君何能尔，心远地自偏。】 - 心远
Ⅷ 孔隙水压力圆锥静力触探简介
最早的电测式孔压静力触探是由挪威土工研究所(NGI)的Janbu和Senneset(1974)研制成功的。与此同时，瑞典的Torstensson(1975)和美国的Wissa等(1975)，也研制出了能测孔压的CPT。1980年以后，出现了不少同时测孔压和侧阻力的研究成果，并在工程实践中应用。1989年，ISSMFE推荐采用透水石位于锥尖后的孔压u，此后，CPTU关于孔压测试位置主要以此为准。
CPTU的测试成果表明：在岩土工程领域它已得到广泛应用，其中主要包括四个方面：
(1)修正锥尖阻力，使锥尖阻力真正反映土的性质；
(2)评价渗流，固结特性；
(3)区分排水、部分排水、不排水贯入方式，以满足不同需要；
(4)提高土分层与土质分类的可靠性。
研究成果表明：CPTU用于工程勘察具有以下优点：
(1)能更加准确地划分地层；
(2)能更加准确地对土质进行分类；
(3)很经济地测试土的固结系数等土力学参数。
一、探头
图3-30是孔隙水压力触探头的一种(A.G.Franklin和S.S.Cooper，1981)。由图可见，它有三个传感器，分别测定端阻qc、侧阻fs和孔压u。它们都是电阻应变式的，其中qc和fs传感器同前边介绍的常规电测圆锥静力触探的传感器，没有什么不同。电阻应变式压力盒感应由锥尖处多孔透水元件、通过内通过水孔传递过来的锥尖处孔隙水压力。
图3-30 多孔元件的孔隙水压力触探头
多孔元件是孔隙水压力触探头的最重要的部件，采用特殊的陶瓷材料或不锈钢制作，这种元件孔隙极微，比粘粒小，土粒进不去，这样它就能足够充分地透水，使压力盒作出快速反应，又能在锥尖短时暴露在空气中(或非饱和土中)时，有足够高的入口压力其持其内部饱和。多孔元件的位置不同，构成了孔隙水压力触探头的主要差别，它们(图3-30)可以有：①多孔元件位于圆锥尖部；②多孔元件位于锥面范围内某个位置；③多孔元件位于锥底与圆柱体交界处。
多孔元件在圆锥上的位置不同，所测的孔隙水压力值是不一样的。测压管探头量测结果表明，孔隙水压力值在尖端处最大(Torstensson 1975，Baligh和Levadonx，1980，Tumay等人，1981，Battaglio等人，1981)，因此为测量孔隙水压力峰值，透水元件应置于圆锥尖部。
图3-31 孔隙水压力圆锥静力触探试验结果
由于锥尖处易于损坏，多孔元件常置于锥面范围内(Tumay等1981，De Ruiter 1981，Zuidberg等，1982)。一般认为：这样安装的多孔元件，探头将对土层的土质变化具有最大的灵敏度。
图3-30 所示的多孔元件位置(Senneset，1974，CampaneHa等1982，Tavenas等，1982)，其优点是在贯入时能较好地防止破坏和磨损，而且比较容易达到饱和。然而，此处的应力状态不够稳定，这可能降低测量成果的再现性(J.De Ruiter，1982)。
为了能把孔隙水压力与端阻qc和侧阻fs建立关系，要求整个探头的几何外形设计得和常规探头一样。探头截面积有10cm2和15cm2的两种。
多孔元件和内通水孔中的充分饱和是至关重要的。为此，需要在真空室内抽吸探头，使其彻底排气，再用蒸馏水饱和，最后封在装水的薄塑料袋内备用。
二、野外使用
进行孔隙水压力圆锥静力触探时，应严格坚持2cm/s的标准贯入速率(J.De Ruiter)。当探头被压入到土中时，包在圆锥外面的塑料带便被刺破。在到达地下水位以前的土层中，可能发生多孔元件和内通水孔中饱和度的降低。为避免这种情况，当地下水不深时，可先钻或挖至地下水下，然后在此标高处开始贯入试验。
在触探间断时(如接卸杆时)，可对粘性上进行孔隙水压力消散试验。
图3-32 孔隙水压力圆锥静力触探测试结果
三、测试成果的应用
根据触探过程中孔隙水压力和端阻随深度变化的情况见(见图3-31)，可计算出地层不同深度的孔隙压力比u/qc。许多量测结果表明：砂土中u/qc很低；而粘性土中，u/qc值高得多。据此可对土进行分类并划分地层。使用u/qc分类和划分地层，比过去用qc和摩阻比Rf分类更精确(Baligh等人，1980)。
孔隙水压力圆锥静力触探试验结果图3-32是Jones.G等人(1983)的测试成果，所反映的规律与图3-31一样。
Tumay等人(1981)，Baligh等人(1981)还研究了孔隙压力比u/qc与岩土超固结比OCR的相关性，认为：u/qc随OCR的增加而降低(如图3-33)。不过，近年来有人(Almeida和Parry(1985)的研究结果表明：u/qc和OCR之间并不具有图中所示的那种线性关系和那样大的斜率。此外尚有许多人还研究了孔隙水压力的变化与贯入过程中砂土的体积变化以及相对密度的关系。
图3-33 在Louisiana粘土中用各种触探头获得的u/qc和OCR关系
贯入间歇期的孔隙水压力消散试验表明：砂土透水性好，一般孔隙水压力消散50%所需要的时间不过几秒钟(A.G.Franklin等人1981)。而粘土消散时间较长。如果把孔压消散50%所需时间同固结系数建立关系，则可利用消散实验确定粘土的水平固结系数Ch。
国内一些单位(如同济大学等)在孔隙水压力触探头及其应用方面作了不少研究工作。
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